| 技术指标 | 硬性要求与验收规范 |
|---|---|
| 核心损坏频率 | 必须量化至堆芯损坏状态,结果需进行不确定性分析,给出中位值及百分之九十五置信上限。 |
| 重要度分析 | 必须执行Fussell-Vesely与Birnbaum重要度计算,识别对核心损坏频率贡献排名前百分之十的关键基本事件。 |
| 模型验证 | 需通过逻辑一致性检查、专家同行评审及与同类电厂概率安全评价模型比对完成验收。 |
场景:某百万千瓦级压水堆核电厂满功率运行下主给水管道破裂事件概率安全评价分析。 落地方式:
- 识别始发事件:将主给水管道破裂按破口当量直径分为小、中、大三类始发事件。
- 构建事件树:以辅助给水系统启动、主蒸汽隔离阀关闭、给水隔离阀关闭为顶事件,展开成功与失败序列。
- 故障树深化:针对辅助给水系统启动失败,建立包含柴油机启动失败、水泵机械失效及操作员干预延迟的故障树。
- 定量计算:代入电厂过去五年柴油机启动试验数据及人因失误概率,得出该序列核心损坏频率贡献值,并据此提出优化柴油机定期试验频次的管理建议。
| 高频问题与执行痛点 | 标准化落地对策 |
|---|---|
| 共因失效数据不足,导致系统冗余度评估失真 | 采用阿尔法因子法或贝塔因子法处理共因失效,强制引入行业共享数据库进行贝叶斯更新,确保参数保守且贴合实际。 |
| 人因失误建模主观性强,诊断时间与失误概率偏差大 | 严格执行认知可靠性与失误分析系统或时间可靠性分析方法,结合主控室模拟器验证数据修正诊断时间,禁止凭经验估算。 |
| 模型规模庞大导致计算截断误差难以控制 | 设定严格的截断阈值,采用蒙特卡洛模拟与解析法双重验证,确保截断误差对核心损坏频率影响小于百分之五。 |
| 标准号 | 标准名称 | 状态 | 发布日期 | 实施日期 |
|---|---|---|---|---|
| NB/T 20008.34-2018 | 压水堆核电厂用其他材料 第34部分:蒸汽发生器用NS3105合金U形管 | 现行 | 2018-12-10 | 2019-04-01 |
| NB/T 20376-2016 | 压水堆核电厂核岛超级管道安装及验收技术规程 | 现行 | 2016-02-05 | 2016-07-01 |
| NB/T 20007.35-2015 | 压水堆核电厂用不锈钢 第35部分:安全壳机械贯穿件用06Cr18Ni11Ti不锈钢板 | 现行 | 2015-04-02 | 2015-09-01 |
| NB/T 20005.1-2010 | 压水堆核电厂用碳钢和低合金钢 第1部分:1、2、3级锻件 | 现行 | 2010-05-24 | 2010-10-01 |
| NB/T 20006.33-2016 | 压水堆核电厂用合金钢 第33部分:蒸汽发生器用10Cr1Mo钢管 | 现行 | 2016-02-05 | 2016-07-01 |
| NB/T 20008.35-2018 | 压水堆核电厂用其他材料 第35部分:非能动余热排出热交换器用NS3105合金C形管 | 现行 | 2018-12-10 | 2019-04-01 |
| NB/T 20005.41-2018 | 压水堆核电厂用碳钢和低合金钢 第41部分:安全级设备用低合金钢管 | 现行 | 2018-03-22 | 2018-09-01 |
| NB/T 20005.14-2012 | 压水堆核电厂用碳钢和低合金钢 第14部分:2、3级对焊无缝管件 | 现行 | 2012-10-19 | 2013-03-01 |
| NB/T 20226-2013 | 核电厂安全级变压器鉴定 | 现行 | 2013-06-08 | 2013-10-01 |
| NB/SH/T 0994-2019 | 汽油中含氧和含氮添加物的分离和测定 固相萃取/气相色谱-质谱法 | 现行 | 2019-06-04 | 2019-10-01 |