| 场景类型 | 标准落地动作 | 输出成果 |
|---|---|---|
| 滨海厂址取水口优化设计 | 依据第5.2.3条,将原单侧导流堤改为双侧斜向导流+潜没式取水口;按附录B开展潮汐-温排水耦合数值模拟 | 取水口温升超标风险由100%降至0;导流堤基础沉降监测值0.82 mm/年(限值1.5 mm/年) |
| 长江中游厂址防淤清淤方案 | 执行第6.4.1条,设置可调式底孔冲沙闸(孔口尺寸2.5 m×2.0 m),配套高压射流清淤系统(压力≥25 MPa) | 枯水期引水渠淤积厚度由1.2 m降至0.15 m;冲沙闸启闭响应时间≤90 s(满足事故工况下30 min内恢复取水能力) |
| 高腐蚀性海域护岸施工 | 落实第7.3.2条,采用双层环氧涂层钢筋+硅烷浸渍混凝土表面处理(浸渍深度≥3 mm);每500 m²护岸设1组电化学阴极保护单元(电流密度≥10 mA/m²) | 服役3年钢筋锈蚀电流密度0.08 μA/cm²(限值0.1 μA/cm²);混凝土表面氯离子含量0.07%(限值0.10%) |
常见于设计院未建立波浪-地震-水流三场耦合模型,导致防波堤锚固深度不足。解决方案:强制采用ANSYS AQWA+OpenSees联合仿真;防波堤嵌岩深度按地震作用下倾覆力矩反算,且≥1.5倍常规静力设计值。
现场常以目测代替密度检测,实际压实度仅1.4~1.6 t/m³。解决方案:引入智能振冲监控系统(GPS定位+加速度传感器),每200 m²布设1个密度检测点,采用灌砂法实测,不合格区域48小时内返工。
Froude数相似导致热扩散过程无法同步模拟,模型预测温升偏差达±35%。解决方案:采用Froude-Prandtl双重相似准则,对模型液采用乙醇-水混合溶液(Pr=7.2),并按第E.3条修正热扩散系数,误差压缩至±8%以内。
| 标准号 | 标准名称 | 状态 | 发布日期 | 实施日期 |
|---|---|---|---|---|
| DL/T 5136-2012 | 火力发电厂、变电站二次接线设计技术规程 | 现行 | 2012-11-09 | 2013-03-01 |
| NB/T 20287-2014 | 压水堆核电厂装卸料机设计制造规范 | 现行 | 2014-06-29 | 2014-11-01 |
| DL/T 5458-2012 | 变电工程施工图设计内容深度规定 | 现行 | 2012-11-09 | 2013-03-01 |
| NB/T 20291-2014 | 非能动压水堆核电厂正常余热排出系统设计准则 | 现行 | 2014-06-29 | 2014-11-01 |
| DL/T 5506-2015 | 电力系统继电保护设计技术规范 | 现行 | 2015-07-01 | 2015-12-01 |
| NB/T 20136-2012 | 核电厂辐射控制区出入口设计准则 | 现行 | 2012-01-06 | 2012-04-06 |
| NB/T 20276-2014 | 非能动压水堆核电厂设备冷却水系统设计准则 | 现行 | 2014-06-29 | 2014-11-01 |
| NB/T 20258.1-2014 | 压水堆核电厂模块设计要求 第1部分:机械模块 | 现行 | 2014-06-29 | 2014-11-01 |
| NB/T 20066-2012 | 核电厂应对全厂断电设计准则 | 现行 | 2012-01-06 | 2012-04-06 |
| DL/T 5136-2012 | 火力发电厂、变电站二次接线设计技术规程 | 现行 | 2012-11-09 | 2013-03-01 |