| 场景 | 标准落地动作 | 输出物示例 |
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| 某CAP1400机组余热排出系统(RHR)泵组控制逻辑改造 | ① 按NB/T 20648-2023第6.3.2条,将原单通道控制升级为双通道表决逻辑后,重新识别“两通道同步误发停泵指令”这一新增共因失效模式;② 引用INES 2021年压水堆RHR泵误停事件数据库(ID: RHR-2021-087),赋发生度L=3;③ 在FMECA表第142行单列该模式,关联至安全分析报告第7.4.2节缓解措施“增加手动复位硬接线开关”。 | FMECA表中第142行完整字段: 失效单元:RHR泵控制PLC双通道表决模块 失效模式:两通道同步输出停泵信号 严重度S=5(丧失余热排出能力>30min) 发生度L=3(依据INES数据库) 探测度D=2(现有报警可识别) C-L=30 缓解措施:加装带铅封的手动复位硬接线开关(见图纸号RHR-CTRL-2023-REV2) |
| 某在役M310机组稳压器电加热器控制系统数字化更新 | ① 按第7.1.4条,对新DCS平台执行“单点接地失效导致全部加热器失电”专项分析;② 采用OREDA 2022版表4-12数据(接地故障率2.1×10−5/h),结合机组年运行7000小时计算发生度L=4;③ 在FMECA报告附件B中提供接地网络拓扑图及等电位连接点实测电阻值(≤0.1Ω)检测报告。 | 附件B含三要素: ① 接地拓扑图(标注12处等电位连接点编号) ② 第7、9、11点实测电阻值:0.08Ω、0.07Ω、0.09Ω ③ 检测报告编号:NNSA-RT-2023-0887(盖CMA章) |
对策:强制使用GB/T 30145-2013《核电厂安全重要仪表和控制系统共因故障防护准则》附录C检查表,对每项系统功能逐条勾选“环境应力叠加”“软件版本缺陷”“维护规程缺陷”等12类触发因子,任一勾选项即启动共因分析流程。
对策:按标准第8.2.3条启用替代数据源——优先采用同一设计方同型号机组近五年事件报告(INPO编码前缀一致),其次引用IAEA NS-G-1.5附录Ⅲ推荐的通用失效数据(标注“GENERIC”并降权0.3系数),禁用教科书理论值。
对策:执行标准第9.4.1条接口矩阵法——绘制两系统间所有物理/信号接口清单(如RCS压力信号→SG水位调节器输入),对每个接口定义“信号中断”“幅值偏差>10%”“刷新周期超时”三类失效,分别赋予S/L/D值并独立计算C-L,不进行合并简化。
| 标准号 | 标准名称 | 状态 | 发布日期 | 实施日期 |
|---|---|---|---|---|
| NB/T 20733-2025 | 压水堆核电厂动态刻棒试验方法 | 现行 | 2025-06-30 | 2025-12-30 |
| NB/T 20135-2012 | 核电厂可靠性数据交换导则 | 现行 | 2012-01-06 | 2012-04-06 |
| NB/T 20014-2010 | 核电厂放射工作人员健康监护 | 现行 | 2010-05-24 | 2010-10-01 |
| NB/T 20074-2012 | 核电厂安全级电动机控制中心质量鉴定 | 现行 | 2012-01-06 | 2012-04-06 |
| NB/T 20192-2012 | 压水堆核电厂先导式安全阀通用要求 | 现行 | 2012-10-19 | 2013-03-01 |
| NB/T 20005.5-2013 | 压水堆核电厂用碳钢和低合金钢 第5部分:1、2、3级承压铸件 | 现行 | 2013-06-08 | 2013-10-01 |
| NB/T 20101-2012 | 压水堆核电厂反应堆弹棒事故分析要求 | 现行 | 2012-01-06 | 2012-04-06 |
| NB/T 20008.14-2013 | 压水堆核电厂用其他材料 第14部分:镍-铬-铁合金弹簧丝 | 现行 | 2013-06-08 | 2013-10-01 |
| NB/T 20108-2012 | 压水堆核电厂安全壳贯穿件安装技术规程 | 现行 | 2012-01-06 | 2012-04-06 |
| NB/T 20114-2012 | 压水堆核电厂棒电源系统安装技术规程 | 现行 | 2012-01-06 | 2012-04-06 |